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第1篇

關鍵詞 骨折X線平片 CT MRI

骨折是指骨或/和軟骨因外力作用而引發的連續性破壞的一種疾病。影像檢查就是要客觀準確的顯示這種連續性破壞，為臨床治療和法醫定性提供重要依據。但是現行政策法律和患者要求診斷零誤差，否則就要承擔相應的法律后果。骨折診斷由于受部位、大小、形態、骨折片移位等的多樣性，患者首診醫院條件、醫生因素、患者自身因素等方面原因制約，骨折診斷零誤差較為困難。以往的文獻多是從提高診斷，分析漏診，誤診原因出發論證。鮮有學者論證骨折的影像診斷有漏診的必然性。筆者從這一角度出發，查閱檢索近年關于骨折方面的部分論文，結合本院病例分析報告如下。

病歷資料

例1：患者，男，38歲，礦山事故傷，左側第1肋骨頸沿長軸斜行骨折，無移位，X線平片未能顯示，因疼痛2天后CT檢查發現。、

例2：患者，男，32歲，2m高處跳下，膝關節疼痛，X線平片及CT檢查陰性。MRI檢查脛骨上段，股骨下段片狀異常信號，呈TI低信號，T2高信號，診斷骨挫傷。

例3：患者，女，45歲，車禍，X線平片可見腰1椎體骨皮質不連續，見1個游離骨塊。CT檢查可見腰1椎體骨折，并見3個大小不等游離骨塊。MRI檢查可見腰1椎體異常信號，可見1個游離骨塊。

例4：患者，女，32歲，滑倒后尾部疼痛，在外院DR診斷骶骨下部骨折，遠端略前移成角，2個月后來我院復查，因患者較胖，CR片影像不清，只能隱約見骶骨前移成角，未能顯示骨折線情況。

例5：患者，男，27歲，頭部線狀骨折及頂部凹陷骨折，CT平掃未能顯示，X線平片顯示清晰，CT加冠狀位掃描得以清晰診斷。

例6：患者，女，62歲，左側髖臼骨折，無移位。X線值班醫生未能發現。后經CT診斷。然后找2名副主任醫師分別盲閱，未能發現，告知有骨折后，反復細看X線平片，才發現骨折征象。

結 論

目前的X線平片、CT、MRI不能發現所有骨折，骨折漏診有必然性。

討 論

骨折是由于直接暴力、間接暴力、積累暴力和肌肉牽拉、組織本身疾病等多種原因引起［1］。骨折的部位、形態、走行方向多樣性，骨折塊的多少及移位方向不確定，所以表現極為復雜。X線平片價廉、快捷、全面、空間分辨率高是其主要特點。引起漏診的主要原因有X線平片質量不佳［1］，受檢部位解剖形態復雜，骨組織重疊，病變細微，患者強制因素等［2～4］。CT檢查診斷骨折的地位越來越重要，早期認為CT診斷骨折漏診率高，顱腦骨折診斷率是X線平片的20%［5］。現在CT檢查在臨床應用中是第一線檢查方法，特別是CT有強大的圖像后處理功能，如MPR重組（多平面重組Multi-planarrefor mation）在顱底骨、眶骨、乳突、聽小骨［6，7］、髖臼［8］、距骨等部位，對骨折的診斷有重要作用。MSST可進行任意間隔重建，提高了細微病變的檢出［9］。CT漏診原因很多，主要的有掃描時病變未包括進去，骨折線與掃描層面平行，部分容積效應等。MRI檢查可以任意方向成像和組織分辨率高無疑對骨折的診斷就重要幫助，特別是X線平片和CT檢查都難以發現的骨挫傷，MRI是目前惟一有效的檢查方法。MRI對骨折的時間有一定的判斷能力，這點在法醫學方面有重要意義。MRI空間分辨率低，對鈣化灶顯示不佳，對骨折塊的的觀察有很大影響。MRI是三種檢查方法中骨折塊漏診最多的。另外，影響最多工作者學識水平，健康狀態，閱片不良習慣，超大工作量也是骨折漏診的重要因素。

綜上所述，任何一種影像檢查均不能顯示全部骨折，多種檢查方法聯合應用，多名影像醫師多次看片能夠減少骨折漏診的發生。

參考文獻

1 吳恩惠.顱腦CT診斷學［M］.北京:人民衛生出版社,2000.

2 董玉龍,劉繼敏,駱彬,等.高分辨率CT對眼眶內側壁骨折的診斷［J］.眼外傷職業眼病雜志,2006,28（6）:416-417.

3 盛蕾,王霞,孔慶奎.不同重建方法對多層螺旋CT診斷肋骨骨折準確性的影響［J］.醫學影像學雜志,2007,17（2）:194-197.

4 胡軍,孫立新.多層螺旋CT在鼻骨骨折診斷中的應用［J］.醫學影像學雜志,2009（7）:829-831.

5 孫勝榮.42例肋骨骨折X線漏診原因分析［J］.泰山醫學院學報,2007,28（9）:723.

6 賀永斌,姜衛國,王繼萍,等.MSCT斜位多平面重建診斷鼻骨骨折的價值［J］.中國醫學影像學雜志,2005,13（5）:385-386.

7 連鴻凱,樊潔.股骨干骨折漏診同側股骨頸骨折21例［J］.鄭州大學學報（醫學版）,2004,9（7）:707.

第2篇

1 調查背景

學習壓力是學生在學習過程中所承受的來自環境的各種緊張刺激，以及由此產生的生理、心理和社會行為上的反映。上個世紀90年代以來，教育行政部門陸續出臺了眾多減輕學生過重學習負擔的政策和措施，但沒有達到預期的效果，筆者認為“減壓”才是“減負”的實質所在。本文所調查的主體是身心未成熟的、處于不斷變化之中、正在接受學校教育的小學生。

2 研究方法

2.1調查對象

調查對象是南充市高坪區某所小學一至六年級的學生。發放問卷122份，回收120份，回收率100%，有效問卷120份，有效率98.4%。其中男生64人，女生56人。

2.2調查工具

研究以開放性問題訪談的調查結果編制了《小學生學習壓力調查問卷》。問卷共有29個單選題、4個多選題。單選設有五個選項，每個選項從A——E分別記分為5、4、3、2、1。得分在81分以上者為壓力很大，　61——80分者為較大，41——60分者為中等，40分以下為不大。

3 調查結果

3.1數據統計與分析

3.1．1小學生學習壓力的總體現狀

學生對學習的總體壓力感反映了學生對學校生活的態度，以及對學習本身的一種個性化認知。

在被測試的120位學生中，學習壓力程度很大的占6.7%，較大的占67.7%，中等的占20%，不大的占6.8%。尤其是小學生學習壓力較大的總人數已達到半數以上，學習壓力過重乃是當前小學教育一個不可忽視的問題。如何改善學校教育環境，為兒童創造一個輕松愉快的學習氛圍，是我們亟待探討解決的一個重要問題。

3．1．2戶口所在地差異與小學生學習壓力的關系

由于戶口所在地的不同，會不會對小學生的學習壓力產生不同的壓力狀況呢？因此基于這一考慮，對不同戶口地的小學生進行了分類與統計，統計結果表明，城鎮戶口所在地的學生學習壓力明顯比農村戶口所在地的學生學習壓力要大很多。由于城鎮學生家長更加了解到社會的激烈程度需要很高的學歷以及很強的競爭力，因此對孩子的隱形壓力更大。

3.1.3年級差異與小學生學習壓力的關系

總體來看，小學生學習壓力較大，但不同年級段的學生學習壓力是否存在差異呢？為此我們隨機抽取了一、四、六年級的學生進行調查，并做了F檢驗。

統計結果表明，小學生低年級學習壓力差異達到極其顯著水平（P＜0.001），低、中、高年級的學習壓力的總體水平不是呈現隨年級升高而逐漸增強的趨勢，而是表現處兩頭強，中間弱的趨勢。四年級學生的學習壓力水平最低，一年級學生的學習壓力水平僅次于六年級，甚至超過了五年級學生的學習壓力水平，這一點大大出乎我們的預料。通過實地調查，我們了解到小學一年級學生學習壓力狀況，原因主要來自于其學習適應性水平較差。他們剛剛從幼兒園跨入小學的校門，一下子還難以適應正規的學校學習生活，加之有的教師在教育教學過程中不能遵循小學低年級的生理特點加以正確引導，致使許多小學生由入學前對學校生活的“向往”到入學后對學校生活產生“恐懼”。隨著年齡的增長，學習技能技巧的掌握，小學生的學習壓力逐漸減輕，而到高年級，其學習壓力再次回升，其主要原因是隨著年齡的增長，小學生的自我意識水平不斷提高，他們逐漸意識到學習對自身和社會發展的重要性，意識到未來社會的競爭對能力的要求，因此對學習的自我期望水平較高。老師雖然近年來取消了義務教育階段小學升學考試制度，實施就近入學的原則，但是一些基礎條件比較好的學校的優勢依然存在，擇校現象仍然存在。對學生而言，為了能進入這類學校，學習成績仍是重要的參照標準。因此隱形的升學壓力仍然存在，致使小學高年級學生學習負擔加重。

3.1．4父母文化程度與小學生學習壓力的關系

我們將父母文化程度分為大學（研究生、大學本科、專科）、高中、高中以下三類。從表二的統計結果看，父母文化程度是影響學生學習壓力的一個重要因素。父母文化程度越高，學生學習壓力得分也越高，特別是父母文化程度是大學水平的與高中水平、高中以下水平的差異達到顯著的水平（P＜0.01）。不過父母文化程度是高中水平的與高中以下水平的學生的學習壓力水平差異不顯著（P＞0.05）。由此我們認為，父母是否接受過高等教育，直接影響學生的學習壓力程度，這可能因為父母的文化水平的高低，會影響他們對知識與能力的價值的看法。文化水平高的父母，對子女的期望值越高，正是這種較高的期望，往往會加大子女的學習壓力。

3.1．5小學生學習壓力來源的現狀

由表三可見，小學生學習壓力主要來源于家長和考試壓力。這從另外一個側面可以看出家長對孩子的期望成為了導致學生產生學習壓力的主要因素。其次，考試作為檢驗學生學習的一種手段，也對學生造成了較大的學習壓力。

3.2結論與分析

3.2．1結論

目前小學生所承受的學習壓力達到了較大的程度，學習負擔過重；小學生的學習壓力存在著年級差異，低、中、高年級學生的學習壓力呈現兩頭大、中間小的趨勢；父母文化程度的高低與小學生學習壓力差異存在正相關，父母文化程度越高，學生學習壓力越大；小學生學習壓力主要來之于家長壓力和考試壓力；小學生感到壓力較大的課目主要為英語和數學；小學生遇到困難尋求解決途徑主要是向同學求助或自己解決；小學生最期望得到的學習獎勵方式是家長和老師的表揚，其次是物質獎勵。

3.2．2分析

根據上述的調查結論和分析，我們認為，形成小學生的學習壓力的原因主要有內部因素和外部因素。

就其內部因素來看，主要有以下幾個方面：

害怕失敗。大多數學生不愿意失敗。家長和教師也不允許他們失敗。學習經驗告訴他們，失敗將會被批評責怪，對不起父母，抬不起頭。長期的內疚自負產生對學習和考試的恐懼心理，給自己加深心理壓力，背上心理包袱。

神經過敏性焦慮。一些學生在某次考試失敗后嚴重損傷自信，導致一朝被蛇咬，十年怕井繩的心理狀況。在以后的相似情景下，立即誘發類似緊張恐懼心理，無法正常學習。學生因內心壓力而產生的焦慮使學生感到學習壓力大，甚至難以忍受。

學生對壓力情景的認知。學生根據以往的經驗，對各種信息所帶來的外界刺激帶有主觀意義的評價，不同的人對相同的壓力情景所產生的主觀心理壓力也不盡相同。如：相同的學習任務對有的學生來說，可能感到難度太大，產生學習壓力。而對另一些學生來說，這可能是一個施展才華自我表現的大好機會，并不構成壓力情景。

就其外部因素來看，主要有以下幾個方面：

學校分流教育制度。在我國，分流點主要有兩個：初中升高中，高中升大學。學校往往制定的是學生適應升學考試的一套規則，特別強調如何應付考試的方式方法，于是為應付考試而編的參考書取代了教科書，這樣的教育自然會使學生的學習動機蕩然無存，于是打罵盛行，補習盛行。

學校因素。當前由于不少學校還未真正實行從“應試教育”到“素質教育”的轉軌，忽視了對學生心理素質的培養，考試成績、升學檔次成了衡量學生是否優秀的唯一標志，學生也將考試升學的挫折看成人生的挫折和失敗。此外，沉重的課業負擔直接影響到學生的身心健康，增加了學生的學習壓力和心理壓力。

社會因素。親戚、鄰居不時的議論和相互比較，構成了社會對學生的壓力，使學生長期處于無形的監控下，懼怕他人嘲笑。

家長因素。由于家長對子女的期望過高，往往剝奪了孩子的課余時間。過重的壓力、繁重的學業造成的心理問題往往被家長所忽視。家長對孩子期望值過高是導致學生學習壓力過大的主要間接原因。

4 討論與建議

（1）改革評價制度。學生的學習壓力的來源中，考試評價制度的不合理占有很大比例。評價制度改革的重點是高校招生制度。要想減輕追求高分數的壓力，減輕學生的課業負擔，發展學生個性，只有把高考指揮棒變成多元化路標。這樣才能使教師放手讓學生向自己有興趣的方向發展。

（2）學校要真正減輕學生負擔，營造青少年“心的樂園”。當前的學校生活中，學生窮于應付作業，焦慮不安時常伴其左右，這種疲于奔命的學校生活越來越嚴重。學校要努力讓學生從受管制的生活轉向自主的、創造的生活，給每個學生自主發展的空間和機會。此外，學校應優化課程結構，提高課程教學效率，減輕學生的學習負擔。

第3篇

水質異常原因查定結果：對于#1爐，原設計采用循環水作為兩臺給水泵的密封水及冷卻水，密封水及冷卻水通過機械密封裝置進入給水泵腔體被帶入給水母管，從而進入鍋爐水系統，循環水中高濃度的鈣鎂離子導致水冷壁管、汽包等水系統結垢。改造前，給水泵密封水是污染鍋爐給水的主要原因，其次是給水加氨所用的氨水；給水泵密封水改造后，給水加氨所用的氨水是污染鍋爐給水的主要原因。對于#2機組，給水加氨所用的氨水是污染鍋爐給水的主要原因。更換氨水后2臺機組水汽系統氫電導率明顯下降，水質符合標準要求。

目前，#1機組仍然存在給水溶解氧嚴重超標的問題，主要是給水泵密封用除鹽水泄漏導致的，需要對密封水進行改造，采用基本不含氧的純水作為密封水，比如除氧器出口水（需要加裝泵進行增壓，并且安裝板式換熱器對除氧器出口水進行冷卻，否則，不能直接使用）。

【關鍵詞】鍋爐；水冷壁；爆管；結垢；腐蝕；水質

1 前言

陜西陜化煤化工有限公司#1機組所配的260t/h鍋爐系無錫鍋爐有限公司設計、制造的高壓、中間一次再熱、自然循環燃煤汽包爐。#1鍋爐于2011年12月26日通過168小時試運行后正式投產。

2012年8月26日，#1鍋爐運行中發生水冷壁管爆管，割管檢查發現水冷壁管內壁存在嚴重的潰瘍性腐蝕坑和結垢。為了從根本上查清楚#1機組鍋爐水冷壁管內壁嚴重腐蝕和結垢的原因，防止水冷壁管類似爆管現象再次發生，并對#1、#2機組水質異常原因進行全面查定，找出給水污染的根源，受陜西陜化煤化工有限公司委托，西安熱工研究院有限公司于2012年8月31日開始對#1機組鍋爐水冷壁管爆管原因進行分析并對水質異常原因進行查定，現場工作于2012年11月2日結束，以下是對本次工作的總結。

2 機組概況

2.1 鍋爐

本鍋爐為無錫華光鍋爐股份有限公司生產的單鍋筒、集中下降管、自然循環∏型布置固態排渣煤粉爐。采用半露天布置，鍋爐前部為爐膛，四周布置膜式水冷壁。爐膛出口布置屏式過熱器，水平煙道裝設了兩級對流過熱器。爐頂、水平煙道兩側及轉向室設置頂棚管和包墻管。尾部交錯布置兩級省煤器及兩級空氣預熱器。主要設計參數如下：

型號：UG-260/9.8-M6

額定蒸發量：260t/h

額定蒸汽溫度：540℃

額定蒸汽壓力（表壓）：9.8MPa

鍋筒設計工作壓力（表壓）：11.28MPa

給水溫度：133℃

排污率：2%

鍋筒內徑1600mm，厚度100mm，封頭厚度100mm，筒身直段長13200mm，全長約15060mm，

材料為P355GH(19Mn6)。

鍋筒正常水位位于鍋筒中心線以下180mm處，最高水位和最低水位離正常水位各50mm。鍋筒水位達到+125mm時開緊急放水門，保護動作值為+335mm和-250mm。

鍋筒采用單段蒸發系統，內部布置有旋風分離器、梯形波形板分離器、清洗孔板和頂部多孔板等內部設備。鍋筒共有50只直徑315mm的旋風分離器，分前后兩排，沿鍋筒筒身全長布置，旋風分離器分組裝配，以保證旋風分離器負荷均勻，獲得較好的分離效果。

采用大口徑集中下降管，為防止下降管入口處產生漩渦而造成下降管帶汽，在下降管入口處裝有格柵。

爐膛四周布滿了ф60×5、節距80mm的管子和扁鋼焊成的膜式水冷壁，形成密封的爐膛豎井。前后及兩側水冷壁各為114根ф60×5的管子。前后側水冷壁各分為四個管屏，4根ф377×25的集中下降管至運轉層以下，再通過40根ф133×10的分散管引入到水冷壁下集箱。前墻水冷壁及兩側水冷壁管各有10根ф133×10的引出管，后墻（包括斜底包墻）有16根ф108×8的汽水引出管引入至汽包蒸汽空間。

2.2 除氧器

#1機組（#1除氧器）

除氧器型式：噴霧填料臥式除氧器

水箱有效容積：100 m3

除氧器額定出力：300t/h

除氧器壓力：0.2MPa

除氧器出水溫度：133℃

加熱蒸汽溫度：256℃

2.3 鍋爐補給水系統

陜西陜化煤化工有限公司一期、二期工程水源為地下井水與橋峪水庫水（水質分析結果如附表7-1所示），化學制水工藝流程如下：

原水原水箱（1021m3）原水泵板式換熱器（氧化劑、絮凝劑加藥裝置）自適應高效過濾器自清洗網式過濾器超濾超濾水箱（1021m3）（還原劑、阻垢劑加藥裝置）增壓水泵保安過濾器高壓泵反滲透裝置脫碳器中間水箱中間水泵混床樹脂捕捉器脫鹽水箱（1021m3）脫鹽水泵外供

除鹽水設計出水水質：硬度≈0μmol/L，SiO2≤20μg/L，電導率≤0.2μS/cm。

2.4 熱力系統流程

一期熱力系統水汽流程：

一期除鹽水箱除鹽水泵加氨除氧器（加聯氨）給水泵省煤器汽包過熱器汽輪機或其他設備

3 #1鍋爐水冷壁管爆管原因分析

3.1 宏觀檢查結果

水冷壁管宏觀檢查結果表明，腐蝕、結垢主要發生在燃燒器區域（熱負荷高），對每一根管子來說，腐蝕、結垢主要發生在向火側，具體如圖1 和圖2所示。

圖1 水冷壁管向火側腐蝕結垢原始形貌

圖2 水冷壁管背火側腐蝕結垢原始形貌

采用化學清洗法對水冷壁管的垢量進行了測定，測定結果為：向火側415.6g/m2，背火側154.4g/m2。由于水冷壁管在現場割管以及實驗室管樣加工過程中，有很大一部分垢已經脫落，因此，水冷壁管原始垢量應該遠大于此測定結果。垢量測定結果表明，水冷壁管結垢速率很高，向火側結垢速率遠大于背火側，這主要是由于向火側熱負荷強度遠大于背火側造成的。

從水冷壁管化學清洗后的形貌可以看出，向火側腐蝕很嚴重，背火側腐蝕很輕，具體如圖3和圖4所示。

圖3 水冷壁管向火側化學清洗后的形貌

圖4 水冷壁管背火側化學清洗后的形貌

3.2 垢樣分析結果

對水冷壁管內壁垢樣進行元素分析和物相分析，元素分析采用德國布魯克公司生產的S4 PIONEER型X射線熒光光譜儀，物相分析采用日本理學電機公司生產的D/max 2400型X射線衍射儀，分析結果如表1所示。

表1 水冷壁管內壁腐蝕產物分析結果

序號 元素分析結果 物相分析結果

元素名稱 元素質量百分比含量，%

1 O 44.7 主要成分為：

Ca5(PO4)3(OH) 含量約為82.05%；

Fe3O4，含量約為14.75%；

Fe2O3，含量約為3.21%。

2 Ca 24.1

3 P 14.6

4 Fe 10.7

5 Mg 3.4

6 Si 1.39

7 Na 0.279

8 Al 0.210

9 Sr 0.202

10 S 0.182

11 Zn 0.180

垢樣元素分析結果表明：腐蝕產物中主要含有O、Ca、P、Fe、Mg等元素，物相分析結果表明，主要成分為Ca5(PO4)3(OH)，含量約82%；其次為少量Fe3O4和Fe2O3，含量約為18%。

3.3 綜合分析

水冷壁管內壁腐蝕產物主要為Ca5(PO4)3(OH)，這表明鍋爐在運行中爐水中進過生水。由于爐水采用磷酸鹽處理，因此，生水中的Ca2+與磷酸鹽發生反應，生成Ca5(PO4)3(OH)水渣，其中一部分Ca5(PO4)3(OH)水渣通過鍋爐排污排出，一部分沉積在水冷壁管內壁，熱負荷高的區域容易沉積Ca5(PO4)3(OH)水渣，因此，向火側沉積量明顯多于熱負荷低的背火側。由于向火側垢的沉積量較多，導致發生垢下腐蝕，當腐蝕發展到一定程度，水冷壁管管壁減薄至不足以承受水冷壁管內水的壓力而最終發生爆管泄漏。西安熱工研究院有限公司一方面對1#鍋爐的水氣系統、給水系統的電導率表、溶解氧表、PH計進行一一標定，通過標定消除儀表測量的誤差，另一方面進行實際現場查看，分析造成水冷壁管內壁腐蝕產物產生的原因。

4 給水泵密封水對給水水質的影響試驗結果

#1鍋爐給水泵密封水原設計為循環冷卻水，由于循環冷卻水水質較臟，容易污堵密封冷卻水的濾網，影響密封冷卻水的流量，因此，陜化煤化工有限公司于2012年3月對#1、#2機組給水泵密封冷卻水進行了改造，增加了一路除鹽水作為密封冷卻水。目前的運行狀態為：當除鹽水泵運行時，#1機組給水泵密封冷卻水為除鹽水，當除鹽水泵停運時，#1機組給水泵密封冷卻水為循環水；#2機組與#1機組設計不同，#2機組給水泵啟動前如果除鹽水泵運行則密封水為除鹽水，如果除鹽水泵停用，則密封水為循環冷卻水，給水泵啟動后正常運行時為自密封。

表2 #1機組除氧器出口氫電導率測量結果

時間 CC 時間 CC 時間 CC

µS/cm µS/cm µS/cm

17:35 1.737 18:05 3.849 18:50 5.190

17:37 1.739 18:10 4.165 19:00 5.143

17:50 2.139 18:12 4.457 19:12 5.121

17:55 2.634 18:34 5.351 19:20 5.097

18:00 3.423 18:40 5.278 / /

為了驗證給水泵密封水對給水水質的影響，2012年9月3日晚上17:40，將#1機組給水泵密封冷卻水由除鹽水切換為循環冷卻水，然后監測除氧器出口水樣的氫電導率，18:20將給水泵密封水由循環冷卻水恢復為除鹽水，這一操作過程中除氧器出口氫電導率的監測結果如表2所示。

試驗期間，#1鍋爐停運，但是除氧水箱滿水，給水泵運行，給水泵出口絕大多數水回到除氧水箱進行自循環，只有很少量水作為工藝蒸汽的減溫水，具體流程如下圖所示。

#1機組給水自循環示意圖

試驗結果表明，當給水泵密封冷卻水由除鹽水切換為循環冷卻水后，除氧器出口水的氫電導率迅速上升；當給水泵密封冷卻水恢復為除鹽水后，除氧器出口水的氫電導率逐漸下降，可見給水泵運行時密封冷卻水完全能夠漏入到給水中。如果密封冷卻水為循環冷卻水時，就會污染給水。

試驗過程中，對除氧器出口水樣取樣分析，分析結果如表3和表4所示。水質分析結果表明，當給水泵密封冷卻水為循環冷卻水時，給水中的雜質含量很高，表明密封冷卻水對給水污染很大。由此判定，給水泵密封水是造成#1機組密封冷卻水改造前給水污染的主要原因。

表3 #1機組除氧器出口水質分析結果單位：µg/L

取樣時間 F- CH3COO- HCOO- Cl- SO42- PO43- NO2- NO3- SiO2

9-3 18:12 2.8 2.8 0.4 159 222 13.4

9-3 19:10 3.4 2.6 0.8 180 257 16.4

表4 #1機組除氧器出口水質分析結果單位：µg/L

取樣時間 Na+ NH4+ K+ MgA2+ Ca2+

9-3 18:12 80.5 474 12.6 174 211

9-3 19:10 93.5 466 14.8 182 292

#1機組水汽品質查定結果

2012年10月30日～11月2日對#1機組消除給水污染源后的水汽氫電導率進行了測定，測定結果如下表5所示。

表5 #1機組水汽氫電導率測定結果

日期 時間 給水 飽和蒸汽 過熱蒸汽

µS/cm µS/cm µS/cm

10-30 17:00 0.369 0.373 0.439

10-31 09:30 0.364 0.345 0.420

16:00 0.386 0.339 0.439

11-1 09:00 0.339 0.331 0.335

12:00 0.351 0.352 0.351

14:30 0.335 0.338 0.346

17:55 0.253 0.266 0.275

11-2 08:40 0.231 0.244 0.307

12:00 0.235 0.244 0.289

13:30 0.259 0.270 0.329

16:00 0.264 0.271 0.336

16:55 0.271 0.281 0.347

水汽氫電導率的測定結果表明，消除給水污染源后，#1機組水汽氫電導率明顯下降，基本上在0.3µS/cm左右，與除鹽水箱出水的電導率（11月1日下午測定值為0.37µS/cm）基本一致。

為了確認消除污染源后的水汽品質，11月2日下午16:55對#1機組給水、過熱蒸汽取樣分析，分析結果如下表所示。水質分析結果表明，水樣中雜質離子含量非常低，由此確認#1機組給水污染源已經被徹底消除。

表6 #1機組水樣水質分析結果（11-216:55） 單位：µg/L

水樣名稱 F- CH3COO- HCOO- Cl- SO42- PO43- NO2- NO3- SiO2

給水

過熱蒸汽

表7 #1機組水樣水質分析結果（11-216:55） 單位：µg/L

水樣名稱 Na+ NH4+ K+ Mg2+ Ca2+

給水 1.2 555

過熱蒸汽 1.4 700

2012年10月30日～11月2日采用YHJ-V型移動式在線化學儀表檢驗裝置對#1機組溶解氧進行了測定，測定結果如表所示。

表8 #1機組溶解氧測定結果 單位：µg/L

日期 時 間 除氧器出口 給水 爐水 飽和蒸汽 過熱蒸汽

10-30 17:00 17.2 88.9 / / /

10-31 09:30 8.1 83.2 / / /

10:45 8.1 83.2 / / /

14:00 5.6 85.8 2.2 / /

16:30 5.1 79.6 / / /

11-1 09:30 16.4 86.8 2.5 88.1 /

10:30 13.0 91.0 0.8 90.4 32.6

11-2 08:40 12.9 93.7 2.5 78.7 66.2

16:30 7.0 83.4 0.5 40.2 29.7

測定結果表明，#1機組省煤器入口給水溶解氧嚴重超標，除氧器出口的溶解氧有時超標。雖然目前#1機組給水采用的是AVT(R)處理，一般控制給水聯氨含量為30µg/L～50µg/L，但是由于給水溶解氧含量較高，所加入的聯氨量不足以完全消耗給水中的溶解氧，導致#1機組實際上處于給水加氧處理工況，但是給水水質又不能滿足加氧處理的要求，過高的溶解氧將會加速鍋爐熱力系統的腐蝕，因此，必須盡快采取措施予以消除。

給水溶解氧高的原因分析：目前#1機組給水泵密封冷卻水改用除鹽水后，除鹽水仍然會漏入到給水中，由于除鹽水中幾乎沒有雜質離子，除鹽水的漏入不會影響給水中的雜質離子含量，但是由于除鹽水中的溶解氧基本上是飽和的、非常高（11月1日下午15:30測定一期除鹽水泵出口加氨后的除鹽水溶解氧含量為7.834mg/L、二期除鹽水總管除鹽水溶解氧含量為7.206mg/L）。如果給水流量為260t/h，則給水泵密封水漏入給水的量為2.6t/h時，就可以使給水的溶解氧比除氧器出口升高70µg/L以上。目前，給水溶解氧含量與除氧器出口的差值正好大約為70µg/L，由此可知#1機組給水泵密封水漏量大約為2.6t/h。

為了驗證提高聯氨加入量對給水溶解氧的降低能力，11月2日上午12:05停止向#1機組除氧器水箱加聯氨，觀察除氧器出口溶解氧含量的變化情況，14:20開始向#1機組除氧器水箱加聯氨，聯氨泵的行程為35%（平時為20%），試驗過程中除氧器出口溶解氧的變化如下圖所示。

聯氨加入量對除氧器出口溶解氧的影響曲線機組設計加聯氨至除氧器水箱，除氧器出水不加聯氨。試驗結果表明：除氧器水箱不加聯氨時，除氧器出口溶解氧為15µg/L左右；除氧器水箱加聯氨使省煤器入口給水聯氨量為40µg/L左右時，除氧器出口溶解氧為11µg/L左右；除氧器水箱加聯氨使省煤器入口聯氨量為130µg/L左右時，除氧器出口溶解氧為7µg/L左右。可見提高聯氨加入量會降低溶解氧含量，但是降低的幅度很有限。16:30測定的省煤器入口給水聯氨量為110µg/L左右，溶解氧含量為83.4µg/L，而平時省煤器入口給水聯氨量為40µg/L左右時省煤器入口給水溶解氧基本為90µg/L左右。由此可見，僅通過提高聯氨加入量要想使省煤器入口給水高達90µg/L的溶解氧含量基本降為0µg/L是不現實的，也是不經濟的。按照GB/T12145-2008《火力發電機組及蒸汽動力設備水汽質量》規定，省煤器入口的聯氨濃度不得超過30µg/L，所以過高的聯氨濃度也不符合國家標準的規定。要想從根本上解決給水溶解氧高的問題，必須采用基本不含溶解氧的純水作為密封冷卻水，比如選用除氧器出口水作為密封冷卻水，2013年11月份對1#鍋爐給水泵的密封冷卻水進行改造，在泵出口管道上引一路高壓水源，通過降壓減溫達到密封冷卻水的要求，從而徹底解決了密封水的問題。

5 結論及建議

（1）造成#1機組鍋爐水冷壁爆管的根本原因是鍋爐給水被污染，導致給水中雜質離子含量太高，被污染的給水進入水冷壁后，造成水冷壁管快速結垢，引發垢下腐蝕，使管壁減薄，最終由于管壁強度不足而爆管。

（2）對于#1機組，給水泵密封冷卻水改造前，給水泵密封冷卻水是污染鍋爐給水的主要原因，其次是給水加氨所用的氨水；給水泵密封水改造后，給水加氨所用的氨水是污染鍋爐給水的主要原因。

（3）目前，#1機組給水泵密封冷卻水已經由循環冷卻水改為除氧水，密封冷卻水污染給水的根源已經消除。

（4）建議按照DL/T677-2009標準要求，定期對在線化學儀表進行檢驗校準，以確保在線監測數據的可靠性。

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